家庭用冷凍システムにおけるジメチルエーテルおよびその混合物の第二法則評価

Scientific Reports volume 13、記事番号: 275 (2023) この記事を引用

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この研究の第二法則分析では、ジメチルエーテル (DME) とその冷媒ブレンド (R429A、R435A、および R510A) が R134a の代替品として検討されています。蒸気圧縮冷凍システムにおけるさまざまな冷媒の性能は、設計パッケージ CYCLE D を使用して検査されます。ソフトウェア REFPROP 9.0 を使用して、DME およびその冷媒ブレンドの熱的および物理的パラメータをすべて抽出します。効率欠陥、エントロピー生成、ExergyEfficiency などの第 2 法則パフォーマンスパラメーターについて説明します。冷媒 R429A および R510A は、蒸発温度 -10 °C で凝縮温度 30 ～ 55 °C の範囲にわたって R134a よりもエネルギー効率が高くなります。 R134a は、発熱効率の点で R429A と R510A がそれぞれ 2.08 % と 0.43% 上回りました。さまざまなコンポーネントの他の損失と比較して、コンプレッサーのエクセルギー損失は総エクセルギー損失の 37 ～ 40% と大きくなります。 RE170 とそのブレンドを採用することにより、蒸気圧縮冷凍システムは多くの場合、第 2 法則の下で R134a よりも優れた性能を発揮します。

結果は、圧縮機の効率欠陥が最も大きく、次に凝縮器と蒸発器が続くことを示しています。したがって、圧縮機の設計の改善は、全体の不可逆性を低下させてシステムの性能を向上させるために最も重要です。

R134a は、ODP と GWP1,2 が高い CFC の代替として家庭用冷蔵庫 (GWP 1430) に有効に使用されています。 1997 年の京都議定書では、これを温室効果ガスとして指定しました。したがって、その生産と使用は今後数十年以内に終了するでしょう。その結果、環境に優しい冷媒がその代わりとなるでしょう3、4。 EU の規制によれば、現在、GWP の低い代替冷媒を見つけることが不可欠となっています5,6。表 1 に、調査対象の冷媒の物理的特性を示します。 Nicholas Cox7 氏によると、温度の変化や分離がないため、ジメチルエーテルは炭化水素ブレンドよりも優れた性能を発揮します。 Valentinapostol ら 8 は、冷凍システム内で冷媒 R717、R12、R134A、R22、DME、および混合 R404A、R407C を使用して比較熱力学分析を行っています。この研究の結果によると、DME は冷媒として利用でき、R12 および R134a の優れた代替品となる可能性があります。

BM Adamson9 によれば、ジメチルエーテル (DME、C2H6O) は、R134a の代替品として多くの望ましい特性を備えています。これらのいくつかには、強化された熱伝達能力、天然潤滑剤による好ましい圧力/温度安定性、比較的安価で迅速なアクセスなどが挙げられます。また、環境にも非常に優しく、冷凍システムに使用されるほとんどの材料と互換性があります。

さまざまな研究者10、11、12、13、14、15、16、17、18、19、20、21、22、23、24、25、26、27、28、29、30、31はVCRの熱性能を分析しました。 DME とそのブレンドを使用したシステム。この結果は、調査した冷媒が R134a の代替候補として適合することを示しています。 Ki-Jung Park ら 32 は、R429A を使用して家庭用浄水器の性能を調査しました。結果は、R134a と比較して、コンプレッサーの吐出温度とエネルギー消費量が 13.40 ℃、28.9% 低いことを示しています。 Choedaeseong ら 33 は、R134a 家庭用浄水器の代替品として R435A (DME と R152a の組み合わせ) の性能を調査しました。 HFC 134a と比較して、電力使用量と放出温度はそれぞれ 12.7% と 3.7 °C 低くなりました。 Ki-Jung Park ら 34 は、R510A の使用を通じて家庭用浄水器の性能を調査しました。その結果、R134a35,36と比較すると、コンプレッサーの吐出温度とエネルギー消費量が3.70℃、22.3%低いことが分かりました。この研究では、R134a の代替候補として冷媒 RE170、R429A、R435A、および R510A を使用して、システムの第 2 法則性能を調査します。

図1と図2に冷凍システムのブロック図とP-H線図を示します。

冷凍システムのブロック図。

P-H 線図冷凍システム。

動作サイクルの詳細は以下の通りです。

等エントロピー圧縮 (ステージ 1 ～ 2)。

結露 (ステージ 2 ～ 3)。

スロットリング (ステージ 3 ～ 4)。

蒸発 (ステージ 4–1)。

さまざまな成分のエクセルギー解析に使用される方程式は次のとおりです。

エクセルギー:

蒸発器:

熱の吸収

エクセルギー損失、

コンプレッサー:

エクセルギー損失、

コンデンサー：

エクセルギー損失、

膨張弁:

エクセルギー損失、

総エクセルギー損失、

効率の欠陥:

コンプレッサーの場合、

コンデンサー、

膨張弁、

蒸発器、

エクセルギー効率、

R134a、ジメチルエーテル、および以下の選択された混合物の適用について、理論的研究が実施されました。

R510A は、RE170 と R600a の 88% と 12% のブレンドで構成されています。

R435A は、RE170 と R152a の 80% と 20% のブレンドで構成されています。

R 429A は、RE170、R600a、および R152a の 60%、30%、および 10% の混合物で構成されています。

CYCLE D 4.0 プログラム 36 を使用して蒸気圧縮冷凍システムの動作を検査する際には、次の条件が考慮されました。

コンプレッサーの等エントロピー効率と体積効率は 0.75 です。

冷却能力 = 1.00 kW。

電気モーターの効率 = 0.75。

吸込ライン熱交換器効率 = 0.80。

エバポレーターの動作温度 = − 50 °C ～ + 20 °C。

凝縮器の動作温度 = 45 °C。

過熱温度 = 10 °C。

過冷却温度 = 5 °C。

研究に必要なエンタルピーとエントロピーの値を取得するには、REFPROP 9.0 が使用されます 35。この理論的研究では、システムコンポーネントのエネルギー効率 (Ex.eff) と効率欠陥 (Exd) の影響を調査します。蒸発温度と凝縮温度に対するエクセルギー効率の変化を図2と図3に示します。それぞれ3と4。システムコンポーネントの効率欠陥 (Exd) の変動を図 5 から 6 にプロットします。VCR システムの第 2 法則性能パラメータの観察と偏差を表 2 と表 3 に示します。さまざまなコンポーネントでのエントロピーの生成を示します。表 4 にさまざまなコンポーネントのエクセルギー損失を表 5 に示します。

蒸発温度の関数としてのエクセルギー効率。

エクセルギー効率と凝縮温度。

図 3 は、蒸発温度の変化における発熱効率 (ηex) の影響を示しています。蒸発器の温度が上昇すると、エクセルギー効率は最適蒸発器温度まではさらに増加しますが、それ以降は減少します。最も発熱効率は最適な蒸発器温度で達成されます。エクセルギー効率の違いは 2 つの要因によって引き起こされます。一つはエクセルギーです。 2番目の問題は、コンプレッサーで行わなければならない作業です。蒸発器の温度が上昇すると、コンプレッサーの仕事が減少します。結果として、これら 2 つの要素は、最適蒸発器温度に達するまでエクセルギー効率を向上させ、それを超えると温度は低下します。蒸発温度が低い場合、冷媒 R429A は R134a よりもエネルギー効率が高くなります。蒸発温度が上昇すると、選択されたすべての冷媒の発熱効率が向上します。幅広い蒸発温度にわたって、R429A は R134a よりも高い発熱効率値を示します。 R429A は R134a よりも 1.6 ～ 2.3% 優れた発熱効率を持っています。

発熱効率 (ex) に対する凝縮温度の影響を図 4 に示します。凝縮器温度が上昇すると、発熱効率は低下します。凝縮温度が低い場合、冷媒 R429A は R134a よりもエネルギー効率が高くなります。より高い凝縮温度では、選択されたすべての冷媒の発熱効率が向上します。広範囲の凝縮温度にわたって、R429A および R510A は R134a よりも高い発熱効率を示します。 R429A は R134a よりも 0.30 ～ 2.49% 高い発熱効率を持っています。

図 5 は、さまざまな蒸発器温度における、R510A、RE170、R429A、R435A、および R134a の圧縮機の効率欠陥の影響を示しています。グラフに示すように、蒸発器内の温度が上昇するにつれて、コンプレッサー効率の欠陥が増大します。結果は、R510A、R435A、R429A、および RE170 は、R134a よりもコンプレッサー効率の欠陥が少ないことを示しています。

蒸発器温度の関数としてのコンプレッサー効率の欠陥。

図 6 は、蒸発器温度を変化させた場合の R510A、RE170、R429A、R435A、および R134a の凝縮器の効率欠陥の影響を示しています。この図は、蒸発器温度が -25 °C まで上昇するにつれて凝縮器効率の欠陥が減少し、その後増加することを示しています。この結果は、調査した冷媒の凝縮器効率の欠陥が R134a の欠陥よりも大きいことを示しています。

蒸発器温度の関数としての凝縮器効率の欠陥。

RE170、R429A、R435A、R510A、および R134a について、図 7 は蒸発器温度の変化に伴う膨張弁の効率障害の影響を示しています。グラフに見られるように、膨張弁の効率欠陥は、蒸発器温度が -10 °C まで上昇すると減少し、その後増加します。結果によると、RE170、R429A、R435A、および R510A は、R134a よりも膨張弁効率の欠陥が低い37、38、39。

蒸発器温度の関数としての膨張弁の効率欠陥。

RE170、R429A、R435A、R510A、および R134a について、図 8 は蒸発器温度の関数として蒸発器効率障害の影響を示しています。グラフに見られるように、蒸発器内の温度が - 15 °C まで上昇し、その後低下すると、蒸発器効率の欠陥が増加します。結果によると、R510A、R435A、R429A、および RE170 の蒸発器効率の障害は R134a よりも高くなります40、41。

蒸発器温度の関数としての蒸発器効率の欠陥。

RE170、R429A、R435A、R510A、および R134a の蒸発器温度に対する吸入ライン熱交換器の効率不良の影響を図 9 に示します。蒸発器内の温度が上昇すると、吸入ライン熱交換器の効率不良は減少します。グラフに示されているように。結果は、RE170、R429A、R435A、および R510A は、R134a よりも吸引ライン熱交換器の効率欠陥が低いことを示しています。熱交換器 (吸引ライン - 毛細管) は、基準毛細管 (吸引なし) と比較して、COP と効率が大幅に向上しました。線）過冷却ゾーンの増加による42、43、44。

蒸発器温度の関数としての熱交換器効率の欠陥。

第 2 法則に基づく VCR システムの性能は、冷媒 R510A、R435A、R429A、および RE170 について調査されています。性能パラメータに関しては、蒸発温度と凝縮温度の影響が示されています。

この分析における観察結果は次のとおりです。

冷媒 R429A および R510A は、蒸発温度 -10 °C で凝縮温度 30 ～ 55 °C の範囲にわたって、R134a よりもエネルギー効率が高くなります。R429A および R510A は、R134a よりも発熱効率が 0.31 ～ 2.46% および 0.37 ～ 1.29% 優れていました。それぞれ。

コンプレッサーにおけるエクセルギー損失は、総エクセルギー損失の 37 ～ 40% であり、さまざまなコンポーネントの他の損失よりも高くなります。

システム内の R429A および R510A の主な効率の欠陥は、体系的に R134a よりも優れています。

圧縮機、凝縮器、蒸発器で選択した冷媒を使用すると、最高効率の欠陥が得られました。

RE170 とそのブレンドを採用することにより、蒸気圧縮冷凍システムは一般に、第 2 法則の下で R134a よりも優れた性能を発揮します。

現在の研究中に使用および分析されたデータセットは、合理的な要求に応じて責任著者から入手できます。

ジメチルエーテル

地球温暖化係数

オゾン層破壊

標準沸点

ハイドロフロカーボン

蒸気圧縮冷凍

エクセルギー(kW)

エンタルピー (kJ/kg)

温度(℃)

エントロピー (kJ/kg.K)

質量流量(kg/秒)

蒸発器における不可逆性 (kW)

冷凍効果(kW)

蒸発器温度 (°C)

電力(kW)

凝縮器での放散熱 (kW)

凝縮器の不可逆性 (kW)

凝縮器温度(℃)

合計不可逆性 (°C)

膨張弁の不可逆性（kW）

コンプレッサーの不可逆性 (kW)

膨張弁の効率不良

コンプレッサーの効率不良

コンデンサーの効率不良

蒸発器の効率欠陥

エクセルギー効率

エントロピー生成 (kW/K)

Baskaran, A.、Manikandan, N.、Tesfaye, JL、Nagaprasad, N. & Krishnaraj, R. 家庭用冷蔵庫の R134a の代替としての環境に優しい混合冷媒のエクセルギー性能調査。内部。 J. Photoenergy 2022、1–9 (2022)。

記事 Google Scholar

Eyal, A. & Tartakovsky, L. 改質制御圧縮着火の第二法則解析。応用エネルギー 263、114622 (2020)。

記事 CAS Google Scholar

ツァイ、W.-T. ハイドロフルオロカーボン (HFC) の環境危険性と暴露リスクの概要。 Chemosphere 61、1539–1547 (2005)。

記事 ADS CAS Google Scholar

オーグル、SMら。各国の温室効果ガスの排出量と吸収量を気候変動に関する国連枠組条約に報告するための管理対象土地の線引き。カーボンバランス管理 13、1–13 (2018)。

記事 Google Scholar

Wawrzyczek, J.、Lindsay, R.、Metzger, MJ & Quétier, F. 生態影響評価における生態系アプローチ: スコットランドの泥炭地における風力発電所開発から学んだ教訓。環境。影響評価。改訂 72、157–165 (2018)。

記事 Google Scholar

Harby, K. 環境に優しくないハロゲン化冷媒の代替としての炭化水素とその混合物: 最新の概要。更新します。持続する。エネルギー改訂 73、1247–1264 (2017)。

記事 CAS Google Scholar

Yelishala, SC et al. 非共沸冷媒としての炭化水素と二酸化炭素の混合物に関する熱力学的研究。 J. エネルギー資源。テクノロジー。 142、82304 (2020)。

記事 CAS Google Scholar

MS、Emani および BK マンダル冷凍および空調システムにおける自然冷媒の使用: レビュー。 IOP 会議サー。メーター。科学。工学 377、12064 (2018)。

記事 Google Scholar

Dalkilic, AS および Wongwises, S. さまざまな代替冷媒を使用した蒸気圧縮冷凍システムの性能比較。内部。共通。熱物質伝達 37、1340–1349 (2010)。

記事 CAS Google Scholar

Zhang, L.、Zhao, J.、Yue, L.、Zhou, H. & Ren, C. 蒸気圧縮ヒートポンプに適用されるさまざまな R134a/炭化水素ブレンド冷媒のサイクル性能評価。上級メカ。工学 11、1687814018819561 (2019)。

CAS Google スカラー

Thavamani, J. & Senthil, R. 炭化水素冷媒を使用した改造家庭用蒸気圧縮冷凍システムの性能分析。内部。 J. アンビエントエネルギー 43、2549–2556 (2022)。

記事 CAS Google Scholar

Mani, K. & Selladurai, V. CFC12 および HFC134a のドロップイン代替品としての新しい冷媒混合物の実験分析。内部。Ｊ．サーム．科学。 47、1490–1495 (2008)。

記事 CAS Google Scholar

Sarkar, J. & Bhattacharyya, S. ヒートポンプ用途の作動流体としての CO2 とブタンおよびイソブタンの混合物の評価。内部。Ｊ．サーム．科学。 48、1460–1465 (2009)。

記事 CAS Google Scholar

Kujak, S. & Schultz, K. 次世代 HVAC&R 冷媒の将来についての洞察。科学。テクノロジー。環境を構築しました。 22、1226–1237 (2016)。

記事 Google Scholar

Bayrakçi、HC & Özgür、AE Energy および純粋な炭化水素冷媒を使用した蒸気圧縮冷凍システムのエクセルギー解析。内部。 J.エネルギー研究所。 33、1070–1075 (2009)。

記事 Google Scholar

Agrawal, SK、Kumar, R. & Khaliq, A. 三重効果冷凍のための新しい太陽支援熱力学サイクルの第一法則と第二法則の調査。内部。 J.エネルギー研究所。 38、162–173 (2014)。

記事 Google Scholar

Deng, R.、Jing, X.、Zheng, D. & Li, X. ハイブリッド冷凍サイクルにおけるフルオロエタン + N, N-ジメチルホルムアミドおよびフルオロエタン + ジメチルエーテルジエチレングリコール系の気液平衡測定と評価。内部。Ｊ．Ｒｅｆｒｉｇ． 43、176–186 (2014)。

記事 CAS Google Scholar

Gil, B.、Fievez, A. & Zajaczkowski, B. ジメチルエーテルとその共沸三成分混合物の沸騰熱伝達係数をプールします。内部。 J. 熱物質移動 171、121063（2021）。

記事 CAS Google Scholar

Zhang, X. & Hu, D. イオン液体と水で構成される新しい動作ペアを使用した一段吸収熱変成器の性能解析。応用サーム。工学 37、129–135 (2012)。

記事 CAS Google Scholar

Thamilarasan, J.、Kolappan, S.、Shanjeevi, C. 蒸気吸着冷凍システムのエクセルギー比較。内部。 J. アンビエントエネルギー 41、553–555 (2020)。

記事 CAS Google Scholar

Krishnamoorthi, M. & Malayalamurthi, R. 可変圧縮比ディーゼルエンジンにおけるバエル油 - ディーゼル - ジエチルエーテルブレンドの可用性分析、性能、燃焼および排出挙動。更新します。エネルギー 119、235–252 (2018)。

記事 CAS Google Scholar

Krishnamoorthi, M. & Malayalamurthi, R. ディーゼル - アグレマルメロス油 - ジエチルエーテルブレンドを燃料とする可変圧縮比エンジンの性能、排出挙動、エクセルギー解析に関する実験研究。エネルギー 128、312–328 (2017)。

記事 CAS Google Scholar

Zapata-Mina、J. et al. ジエチルエーテルとフーゼル油の混合物を使用して作動する HCCI エンジンでのエクセルギー分析。ケーススタッド。サーム。工学 32、101899 (2022)。

記事 Google Scholar

Zhang, X.、Cai, L.、Chen, T.、Qiao, J. & Zhang, X. 気液平衡測定と低 GWP 吸収作用ペア (R32+ DMETEG、R152a+ DMETEG、および R161+ DMETEG) の評価吸収冷凍システム。エネルギー 224、120082 (2021)。

記事 CAS Google Scholar

Baskaran, A.、Manikandan, N.、Tesfaye, J.、Nagaprasad, N. & Krishnaraj, R. 酸化ジルコニウム-R134a ナノ冷媒を使用した家庭用冷蔵庫の性能に関する研究。 J.ナノメーター。 2022 年 1 ～ 11 日 (2022 年)。

記事 Google Scholar

Hasheer、SM、Srinivas、K.、Bala、PK 家庭用冷蔵庫における HFC-134a の直接代替品としての HFC-152a、HFO-1234yf、および HFC/HFO 混合物のエネルギー分析。ストロイ。チャス。 J. Mech. 工学 71、107–120 (2021)。

Google スカラー

Aprea, C.、Greco, A. & Maiorino, A. 家庭用冷蔵庫のドロップイン冷媒として機能する HFO および HFC134a との二元混合物: エネルギー分析と環境影響評価。応用サーム。工学 141、226–233 (2018)。

記事 CAS Google Scholar

Wang, H.、Zhao, L.、Cao, R. & Zeng, W. 温室効果ガス排出削減目標の制約下での冷媒の代替と最適化。 J. クリーン。 Prod 296、126580 (2021)。

記事 CAS Google Scholar

Missaoui, S.、Driss, Z.、Slama, R.、Ben, B. & Chaouachi, B. 家庭用冷蔵庫および給湯用のヘリカルコイル熱交換器の実験および数値解析。内部。Ｊ．Ｒｅｆｒｉｇ． 133、276–288 (2022)。

記事 Google Scholar

Sánchez, D.、Andreu-Nácher, A.、Calleja-Anta, D.、Llopis, R. & Cabello, R. 飲料クーラーの R134a に代わるさまざまな低 GWP 代替品のエネルギー影響評価。純粋な冷媒 R152a、R1234yf、R290、R1270、R600a、および R744 の実験分析と最適化。エネルギー変換者。管理。 256、115388 (2022)。

記事 Google Scholar

Borikar, SA et al. 家庭用冷蔵庫のエネルギー消費量の実験的および統計的分析に関するケーススタディ。ケーススタッド。サーム。工学 28、101636 (2021)。

記事 Google Scholar

Soylemez, E.、Alpman, E. & Onat, A. 熱電冷却システムと蒸気圧縮冷却システムを含むハイブリッド家庭用冷蔵庫の実験分析。内部。 J. Refrig 95、93–107 (2018)。

記事 Google Scholar

マイオリーノ、A.ら。家庭用冷蔵庫における R-134a の代替冷媒としての R-152a: 実験分析。内部。Ｊ．Ｒｅｆｒｉｇ． 96、106–116 (2018)。

記事 CAS Google Scholar

Aprea, C.、Greco, A.、Maiorino, A. & Masselli, C. 家庭用冷蔵庫における HFC134a と HFO1234ze のドロップイン。内部。Ｊ．サーム．科学。 127、117–125 (2018)。

記事 CAS Google Scholar

パパドプロス、AI 他技術経済、環境、健康、安全のパフォーマンスに基づいた、吸収冷凍用の作動流体混合物の体系的な評価。エネルギー変換者。管理。 223、113262 (2020)。

記事 CAS Google Scholar

Sekhar, SJ、Lal, DM & Renganarayanan, S. オゾンに優しい HFC134a/HC 冷媒混合物を改造した CFC 家庭用冷蔵庫のエネルギー効率が向上しました。内部。Ｊ．サーム．科学。 43、307–314 (2004)。

記事 CAS Google Scholar

Park、K.-J.、Lee、Y.-H.、Jung、D.-S. & キム、K.-K. 家庭用浄水器の冷凍システムにおけるR430Aの性能。韓国のJ.エアコン冷蔵庫。工学 21、109–117 (2009)。

Google スカラー

Baskaran, A. & Koshy Mathews, P. R134a、R152a、および RE170 を使用した蒸気圧縮冷凍システムのエネルギーおよびエクセルギー解析。アーチ。科学博士。 66(3)、1–15 (2013)。

Google スカラー

Akhilesh、A.、Arora、BB、Pathak、BD、Sachdev、HL R-22、R-407C、および R-410A を使用した蒸気圧縮冷凍システムのエクセルギー解析。内部。 J. エクセルギー 4(4)、441 (2007)。

記事 Google Scholar

Baskaran, A.、Manikandan, N.、および Sureshkumar, VP (2018) 蒸気圧縮冷凍システムにおける R134a の代替冷媒としてのジメチルエーテルとそのブレンドの熱力学分析。開発 5(12)、ISSN NO: 2279-543X。

Baskaran, A.、Manikandan, N. & Sureshkumar, VP ジメチルエーテルとそのブレンドの家庭用冷蔵庫への応用の熱力学および熱物理学的評価。内部。 J.Sci. 解像度改訂版 7(2)、3668458 (2018)。

Google スカラー

Salem, T.、Farhan, S.、および Farhan, I. さまざまな長さの毛細管を使用した冷凍システムの熱交換器のエネルギーおよびエクセルギー解析の研究。内部。Ｊ．サーモダイン． 23(4)、260–266 (2020)。

記事 CAS Google Scholar

Ammar, AF (2016) 準安定領域内の毛細管を通る冷媒の流れに関する実験および数値研究。バビロン大学バビロン校機械工学修士論文。

Fatouh, M. & Abou-Ziyan, HJ 熱帯環境における三元炭化水素混合物を使用した家庭用冷蔵庫のエネルギーおよびエクセルギー解析 - 冷媒充填量と毛細管の長さの影響。応用熱工学 145、14–26 (2018)。

記事 CAS Google Scholar

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機械工学科、ペンシルバニア工科大学、ポラチ、642002、タミルナドゥ、インド

A. バスカラン & N. マニカンダン

機械工学科、ULTRA College of Engineering and Technology、マドゥライ、625104、タミルナドゥ、インド

N. ナーガプラサド

卓越性センター - 先住民の知識、革新的な技術移転、起業家精神、ダンビドーロ大学、ダンビドーロ、エチオピア

クリシュナラージ・ラマスワミ

ダンビドーロ大学機械工学科、ダンビドーロ、エチオピア

クリシュナラージ・ラマスワミ

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バスカラン、A.、マニカンダン、N.、ナガプラサド、N. 他家庭用冷凍システムにおけるジメチルエーテルおよびその混合物の第二法則評価。 Sci Rep 13、275 (2023)。 https://doi.org/10.1038/s41598-023-27600-9

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受信日: 2022 年 9 月 24 日

受理日: 2023 年 1 月 4 日

公開日: 2023 年 1 月 6 日

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